旋槳式攪拌器由2～3片推進(jìn)式螺旋槳葉構(gòu)成(圖2)，工作轉(zhuǎn)速較高，葉片旋槳式攪拌器外緣的圓周速度一般為5～15m/s。3、將直餾餾份油和二次加工方法得到的餾分油分別進(jìn)行電化學(xué)精制、加氫精制、脫硫醇和脫蠟，除去其中的有害物質(zhì)，提高油品質(zhì)量。旋槳式攪拌器主要造成軸向液流，產(chǎn)生較大的循環(huán)量，適用于攪拌低粘度 (<2Pa·s)液體、乳濁液及固體微粒含量低于10%的懸浮液。攪拌器的轉(zhuǎn)軸也可水平或斜向插入槽內(nèi)，此時(shí)液流的循環(huán)回路不對(duì)稱，可增加湍動(dòng)，防止液面凹陷。

攪拌器選型步驟分析介紹攪拌裝置的設(shè)計(jì)選型與攪拌作業(yè)目的緊密結(jié)合。噴射器原理：工作介質(zhì)流體和引射介質(zhì)流體進(jìn)到混合室中，進(jìn)行速度的均衡，通常還伴隨壓力的升高。各種不同的攪拌過(guò)程需要由不同的攪拌裝置運(yùn)行來(lái)實(shí)現(xiàn)，在設(shè)計(jì)選型時(shí)首先要根據(jù)工藝對(duì)攪拌作業(yè)的目的和要求，確定攪拌器型式、電動(dòng)機(jī)功率、攪拌速度，然后選擇減速機(jī)、機(jī)架、攪拌軸、軸封等各部件。共具體步驟方法如下：

1.按照工藝條件、攪拌目的和要求，選擇攪拌器型式，選擇攪拌器型式時(shí)應(yīng)充分掌握攪拌器的動(dòng)力特性和攪拌器在攪拌過(guò)程中所產(chǎn)生的流動(dòng)狀態(tài)與各種攪拌目的的因果關(guān)系。

2.按照所確定的攪拌器型式及攪拌器在攪拌過(guò)程中所產(chǎn)生的流動(dòng)狀態(tài)，工藝對(duì)攪拌混合時(shí)間、沉降速度、分散度的控制要求，通過(guò)實(shí)驗(yàn)手段和計(jì)算機(jī)模擬設(shè)計(jì)，確定電動(dòng)機(jī)功率、攪拌速度、攪拌器直徑。

3.按照電動(dòng)機(jī)功率、攪拌轉(zhuǎn)速及工藝條件，從減速機(jī)選型表中選擇確定減速機(jī)機(jī)型。如果按照實(shí)際工作扭矩來(lái)選擇減速機(jī)，則實(shí)際工作扭矩應(yīng)小于減速機(jī)許用扭矩。

馬達(dá)法辛烷值

馬達(dá)法辛烷值（MON），是在以較高混合氣溫度下（一般加熱至149℃）

和較高發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（一般達(dá)900轉(zhuǎn)/分）的苛刻條件下測(cè)得的辛烷值。

MON所用的設(shè)備與RON基本相同。但它們的測(cè)試條件不同。MON表示

在發(fā)動(dòng)機(jī)重負(fù)荷條件下高速運(yùn)轉(zhuǎn)的抗爆能力，研究法辛烷值表示

在發(fā)動(dòng)機(jī)常有加速條件下低速運(yùn)轉(zhuǎn)的抗爆能力。同一燃料氣RON比MON高

5~10單位。

由于RON與MON都不能反映車輛運(yùn)行中燃料的抗爆性能。因此又

提出了抗爆指數(shù)這一指標(biāo)。

料到的效應(yīng)，主要表現(xiàn)為：

(1)潤(rùn)滑性能下降，設(shè)備的磨損加大。1991年，瑞典在使用硫含量為0.00%的柴油時(shí)，發(fā)現(xiàn)燃料泵產(chǎn)生的燒

結(jié)和磨損甚至比普通柴油的磨損還要嚴(yán)重。日本也對(duì)不同硫含量的柴油作了臺(tái)架試驗(yàn)，結(jié)果也確認(rèn)了柴油潤(rùn)

滑性能下降的問(wèn)題。其主要原因是在脫硫的同時(shí)把存在于油品中具有潤(rùn)滑性能的天然極性化合物也脫除了，

從而導(dǎo)致潤(rùn)滑性能下降，設(shè)備的磨損加大。

(2)柴油安定性變差，油品色相惡化。當(dāng)柴油的硫含量降到0.05%以下時(shí)，過(guò)氧化物的增加會(huì)加速膠狀物和沉

淀物的生成，影響設(shè)備的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，并導(dǎo)致排氣惡化。其主要原因是由于原本存在于柴油中的天然化組分

在脫硫時(shí)也被脫除掉了。同時(shí)隨著柴油中硫含量的降低，油品的顏色變深，給人以惡感。